引言
功率開關器件的高額開關動作是導致開關電源產生電磁干擾(EMI)的主要原因。開關頻率的提高一方面減小了電源的體積和重量，另一方面也導致了更為嚴重的EMI問題。如何減小產品的EMI，使其順利通過FCC或IEC1000等EMC標準論證測試，已成為目前急須解決的問題。圖11 EMI分析
具體電路如圖1所示。
輸入為交流220V，經功率二極管整流橋變?yōu)橹绷髯鳛榉醇ぷ儞Q器的輸入，輸出為三組直流：+5V，15V，12V，另外有一輔助電源5V，用來給光耦PC817供電?？刂齐娐酚梅答伩刂疲x用TOPSwicth系列的TOP223Y芯片。
開關電源工作時，其內部的電壓和電流波形都是在非常短的時間內上升和下降的，因此，開關電源本身是一個噪聲發(fā)生源。開關電源的干擾按噪聲源種類分為尖峰干擾和諧波干擾兩種。使電源產生的干擾不至于對電子系統(tǒng)和電網造成危害的根本辦法是削弱噪聲發(fā)生源，或者切斷電源噪聲和電子系統(tǒng)、電網之間的耦合途徑。
本電路中，交流輸入電壓Ui經功率二極管整流橋變?yōu)檎颐}動電壓，經電容C12平滑后變?yōu)橹绷鳎娙蓦娏鞯牟ㄐ尾皇钦也ǘ敲}沖波。如圖2所示。
由圖2中電流波形可知，電流中含有高次諧波。大量電流諧波分量流入電網，造成對電網的諧波污染。另外，由于電流是脈沖波，使電源輸入功率因數降低。
2.1 高次諧波的抑制
在電路中采用共模扼流圈L11來抑制高次諧波。
對開關電源二根進線而言，存在共模干擾和差模干擾，如圖3(a)及圖3(b)所示。
在差模干擾信號作用下，干擾源產生的電流i，在磁芯中產生方向相反的磁通Φ，磁芯中等于沒有磁通，線圈電感幾乎為零。因此不能抑制差模干擾信號。
在共模干擾信號作用下，兩線圈產生的磁通方向相同，有相互加強的作用，每一線圈電感值為單獨存在時的兩倍。因此，這種接法的電磁線圈對共模干擾有很強的抑制作用。
電路中在電網與整流橋之間插入一共模扼流圈，該扼流圈對電網頻率的差模網側電流呈現(xiàn)極低的阻抗，因而對電網的壓降極低;而對電源產生的高頻共模噪聲，等效阻抗較高，因而可以得到希望的插入損耗。
2.2 扼流圈L11與C11組成低通濾波器
扼流圈L11的等效電感為L，以電源端作為輸入，電網方向作為輸出，則電路圖如圖4所示。
其傳遞函數幅值為
如圖5所示。由此可見，以上LC網絡組成的低通濾波器，可濾除ω0=1/LC11以上的高次諧波。
2.3 共模和差模濾波器方案
本電路主要的EMI問題是電源噪聲傳入電網，將原來的共模扼流圈L11與電容C11及C12組成的濾波電路變?yōu)槿鐖D6所示電路。L1，L2，C1可除去差模干擾，L3，C2，C3可除去共模干擾。L1，L2為不易磁飽和的材料;C1可選陶瓷電容;L3為共模扼流圈;選定C=C2=C3及截止頻率fo，則可根據L3=1/〔(2πfo)2C〕計算L3;選定C1及截止頻率fo，可根據L1=L2=1/〔2(2πfo)2C1〕計算L1及L2。
2.4 緩沖電路
由于開關的快速通斷，開關電流、電壓波形為脈沖形式，產生噪聲污染，增大了電源輸出紋波，影響了電源的性能。
在電路中，輸入為交流220V，經整流后電容上的電壓約為交流有效值的1.2～1.4倍，即最大時為Ucm=220×1.4=308V。另外，變壓器副邊折合到原邊的電壓Up=Un×88/9，Un取副邊第一繞組的電壓，一般為9V左右，使穩(wěn)壓輸出為5V。則Up=88V。因此，開關關斷時所要承受的總電壓Ut=Ucm+Up=308+88=396V?？梢娪斜匾獙﹂_關進行過壓保護。電路選用的TOPSwitch開關芯片，其內部有過壓保護和緩沖電路。為保險起見，還增加了外部的緩沖電路，由R和C組成。
未加入緩沖電路和加入緩沖電路之后開關管電壓ut和管電流ic及關斷功耗pt的波形如圖7(a)及圖7(b)所示。加RC緩沖電路后，開關電壓上升速率變慢，噪聲減弱，抑制了EMI，并且開關功耗變小，使管子不致因過流過熱而損壞。緩沖電路中的R在開關開通，電容C放電時起限流作用，避免對開關管的沖擊。
對于開關開通時的電流沖擊，由于有變壓器原邊線圈Np的限流，在電路中沒加限流電感。
2.5 光電隔離
Flyback電路中使用PC817光耦對主電路和控制電路進行隔離。電源電路中，開關的控制非常重要，精度、穩(wěn)定性要求高，且控制電路對噪聲敏感，一旦有噪聲，控制電路中的控制信號就會紊亂，嚴重影響電源的工作和性能。因此，用PC817將電源中的兩部分進行隔離，這樣便防止了噪聲通過傳導的途徑傳入到控制電路中。
3 結語
通過EMI分析及采用相應的抑制方法，設計的開關電源具有抗電磁干擾性強，電源穩(wěn)定性高的特點。在縫紉機伺服控制系統(tǒng)中，滿足了對三菱模塊(IPM)的驅動控制，使電機運行安全可靠、穩(wěn)定。
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