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[導(dǎo)讀]為適應(yīng)大容量和模塊化充電電源發(fā)展的需求,提出一種基于串并混聯(lián)結(jié)構(gòu)的充電電源,它由4個改進(jìn)的移相全橋電路模塊構(gòu)成。該充電電源采用先恒流后恒壓的兩段式充電方法,控制器

為適應(yīng)大容量和模塊化充電電源發(fā)展的需求,提出一種基于串并混聯(lián)結(jié)構(gòu)的充電電源,它由4個改進(jìn)的移相全橋電路模塊構(gòu)成。該充電電源采用先恒流后恒壓的兩段式充電方法,控制器則采用電流環(huán)和電壓環(huán)并聯(lián)切換的結(jié)構(gòu),同時引入一種外環(huán)控制加平均電流的功率均分策略,并根據(jù)頻域分析法設(shè)計了均流和均壓控制器。最后,設(shè)計了一套2并2串的實驗樣機(jī)。實驗結(jié)果表明,采用該充電電路拓?fù)浜涂刂撇呗裕敵鲭娏骱碗妷旱牟痪舛染∮?%,很好地驗證了分析及設(shè)計的正確性。


1引言

開關(guān)電源系統(tǒng)采用串并混聯(lián)結(jié)構(gòu),具有可靠性高,冗余配置,模塊特性好等特點,便于系統(tǒng)管理和維護(hù)。但混聯(lián)結(jié)構(gòu)的電源模塊之間需采取均流、均壓措施,以保證輸出電流和電壓在各模塊之間均衡分配。均流技術(shù)分為下垂法和有源均流法,有無均流母線是兩者的根本區(qū)別下垂法僅適合小功率應(yīng)用。而有源均流策略實際上包含控制方法和均流母線的形成方法??刂品椒ㄓ型猸h(huán)控制(OLR)、內(nèi)環(huán)控制和雙環(huán)控制;均流母線的形成方法包括平均電流(BAP)法和主從(MS)法。其中MS法包括指定主模塊法和自動選主法。在此設(shè)計的充電電源系統(tǒng)采用改進(jìn)的移相全橋變換器及OLR+BAP法的功率均分策略,有效解決了電源模塊的功率均分問題。

2串并混聯(lián)式充電電源拓?fù)?/p>

介紹四模塊串并混聯(lián)結(jié)構(gòu)框圖如圖1所示。先將模塊1~4分別串聯(lián),然后再將兩串支路并聯(lián)組成四模塊的混聯(lián)結(jié)構(gòu)。



單模塊電路如圖2所示,其主電路在傳統(tǒng)移相全橋ZVS變換器的變壓器初級加了兩個箝位二極管VD7和VD8,可有效抑制變壓器次級整流二極管的高頻振蕩,減小電壓反向恢復(fù)尖峰。

3外環(huán)控制加平均電流功率均分策略

3.1均流策略

采用OLR+BAP法的功率均分策略,其控制電路如圖3所示。當(dāng)UI=Ub時,R兩端電壓Uab=0,則Uc=0,實現(xiàn)均流。當(dāng)有均流誤差時,U1≠Ub.Uab≠0,則均流調(diào)節(jié)器輸出Uc≠0,其通過控制電壓誤差放大器控制功率級的輸出電流,最終實現(xiàn)均流。



3.2控制器的設(shè)計

主電路參數(shù)為:輸入電壓Uin=520 V,輸出電壓Uo=80 V,變壓器初、次級匝比n=7:7:24,諧振電感Lr=20μH,輸出濾波電感Lf=100μH輸出濾波電容G=30μF,開關(guān)頻率fs=50 kHz,電壓采樣系數(shù)Fv=0.037 5,電流采樣系數(shù)Fi=0.087 5. 3.2.1電壓環(huán)的設(shè)計在設(shè)計電壓環(huán)時,不考慮均流環(huán)對電壓環(huán)的影響,只要均流環(huán)的截止頻率遠(yuǎn)離電壓環(huán)的截止頻率,均流環(huán)對電壓環(huán)的影響很小,就可將其影響忽略。電壓閉環(huán)控制框圖如圖4所示。



移相全橋電路占空比對輸出電壓傳遞函數(shù):



圖5為電壓環(huán)校正前后波特圖。系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)波特圖如圖5虛線所示,可知系統(tǒng)存在很大穩(wěn)態(tài)誤差,需引入補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò),在此選擇PI控制器。

由式(2)可見,被控對象是一個二階系統(tǒng)。濾波器的轉(zhuǎn)折頻率。在設(shè)計PI控制器的參數(shù)時,將PI控制器的零點設(shè)置在濾波器的轉(zhuǎn)折頻率處,有;fz=Ki1/(2πKp1)=fn=2.91 kHz,Kp1,Ki1分別為PI控制器的比例和積分系數(shù)。在確定補(bǔ)償后的穿越頻率fc時,應(yīng)在系統(tǒng)穩(wěn)定性與系統(tǒng)動態(tài)響應(yīng)間進(jìn)行折中處理。在此選擇fc=fn/10=291 Hz.補(bǔ)償后電壓環(huán)開環(huán)傳遞函數(shù)為:



根據(jù)所設(shè)計的PI控制器,可得到圖5中實線所示系統(tǒng)校正后的波特圖。由圖可見,校正后系統(tǒng)的相位裕度為90.3°,fc=292Hz,系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性得到明顯改善。


3.2.2均流環(huán)的設(shè)計

根據(jù)圖4可構(gòu)建圖6所示用OLR+BAP法的控制框圖。由圖可得均流環(huán)的開環(huán)傳遞函數(shù)為:



圖7為均流環(huán)校正前后波特圖。系統(tǒng)被控對象的波特圖如圖7中虛線所示。由圖可知,系統(tǒng)存在較大的穩(wěn)態(tài)誤差,且響應(yīng)速度較慢,需設(shè)計校正環(huán)節(jié)。為了盡量減小均流環(huán)對先前設(shè)計好的電壓環(huán)的影響,同時由于對均流環(huán)一般動態(tài)響應(yīng)要求不高,取電流環(huán)穿越頻率ωc‘=12.6 rad.s-1.為滿足電流環(huán)對直流母線低頻干擾的抑制,PI校正環(huán)節(jié)的轉(zhuǎn)折頻率ωm’=126 rad.s-1,則有:



代入已知參數(shù),得Kp2=0.0857,Ki2=37.28,有:



由圖7中實線可知,均流環(huán)的穿越頻率為43.7 rad.-1,兩環(huán)之間不會相互影響。相位裕度為94.5°。說明均流環(huán)是穩(wěn)定的。



串聯(lián)為并聯(lián)的對偶問題,其均壓策略與并聯(lián)均流策略相同。采用與均流控制器相同的設(shè)計方法可獲得均壓控制器,其電流和均壓補(bǔ)償器分別為:



4實驗結(jié)果

該系統(tǒng)采用狀態(tài)總線對串并混聯(lián)各模塊的運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行同步。充電電源采用電壓緩起,當(dāng)輸出電壓達(dá)到蓄電池初始端電壓時,系統(tǒng)對蓄電池進(jìn)行充電電流緩起,電流升至設(shè)定值后進(jìn)行恒流充電。當(dāng)系統(tǒng)檢測到輸出電壓達(dá)到設(shè)定的充電截止電壓時,狀態(tài)總線強(qiáng)制各模塊同步轉(zhuǎn)為恒壓充電。在恒流充電過程中,均壓控制器對兩組串聯(lián)模塊進(jìn)行均壓控制;在恒壓充電過程中,均流控制器對各并聯(lián)支路進(jìn)行均流控制,從而保證在充電過程中各充電電源模塊功率均分。

圖8示出四模塊串并混聯(lián)充電電源帶電池負(fù)載的輸出電流和輸出電壓穩(wěn)態(tài)波形。由圖8a可知,兩并聯(lián)支路輸出電流大小分別為16.1 A和15.5 A,電流不平衡度為3.8%;由圖8b可知,串聯(lián)模塊輸出電壓大小分別為43.6 V和42 V,電壓不平衡度為3.7%。

5結(jié)論

在此提出一種基于串并混聯(lián)結(jié)構(gòu)的充電電源。該系統(tǒng)采用了改進(jìn)的移相全橋電路和外環(huán)控制加平均電流法的功率均分策略,從而保證了輸出功率在各模塊之間均衡分配。實驗結(jié)果證明了分析及設(shè)計的正確性,電流和電壓不平衡度均小于5%,滿足國家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。

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