葉輪質(zhì)量不平衡下柔塔機組的運行特征研究

引言

隨著國家對綠色能源發(fā)展的支持,除了風速較好的"三北"地區(qū),中東南部低風速區(qū)域的風電機組裝機也越來越多。低風速區(qū)域具有風切變較大、年平均風速較低等特點,因此大切變低風速地區(qū)風場普遍采用柔塔設(shè)計(一般塔架高度在120m以上)。柔塔機組相對于鋼塔機組而言,具有更高的風能利用率和經(jīng)濟效益,但是塔架高度增加會降低塔架的固有頻率,使塔架對振動的敏感度提高,增大塔架的載荷,縮短塔架的使用壽命。為了保證柔塔機組的安全性及經(jīng)濟性,有必要對機組的振動特性進行研究。但風力發(fā)電機組運行是多因素耦合的結(jié)果,因此整體的振動特征研究非常復(fù)雜,故只能對單一工況進行單獨分析。本文旨在研究在葉輪質(zhì)量不平衡這一工況下柔塔機組的振動特性,并結(jié)合故障機組進行現(xiàn)場動平衡分析。

針對葉輪質(zhì)量不平衡故障,許多學(xué)者已經(jīng)進行了大量研究,D.x.Jiang等人對葉輪質(zhì)量不平衡、氣動不平衡以及偏航不對中三種故障分別進行了試驗分析,對葉輪質(zhì)量不平衡引起的主軸振動進行了理論分析。楊濤等人利用Simulink建立風機葉輪質(zhì)量不平衡狀態(tài)下的機組模型,并研究了該故障對發(fā)電機電功率的影響,推導(dǎo)出了該故障會在發(fā)電機電功率信號中產(chǎn)生葉輪旋轉(zhuǎn)的一倍頻分量,但并未對機組實際運行的特性進行研究。繩曉玲等人分析了葉輪質(zhì)量不平衡故障對雙饋風力發(fā)電機電氣特性的影響,仿真結(jié)果表明,葉輪質(zhì)量不平衡故障下雙饋風力發(fā)電機功率發(fā)生波動,頻率為葉輪轉(zhuǎn)頻及其倍頻,并通過試驗進行了驗證。董禮等人使用風力機專用平衡帶對600kw小型風力發(fā)電機組成功地進行了現(xiàn)場動平衡,使機組徑向水平振動幅值比平衡前明顯減小,動平衡取得的效果明顯。鄭北超等人針對柔性塔架開發(fā)過程中亟待解決的塔架共振、塔頂擺幅過大、塔架渦激振動等問題,分別提出了通過設(shè)立轉(zhuǎn)速隔離區(qū)域有效避開塔架共振,采用塔架加阻降低塔頂振動幅度和載荷,分析及抑制塔架渦激振動的方法,并在120m柔性塔架上進行了試驗驗證。

上述文獻的關(guān)注點主要集中于機組在質(zhì)量不平衡故障下電磁功率等方面的影響,通過理論和仿真手段對葉輪不平衡故障進行分析,缺乏對實際運行機組的研究,并且針對故障機組的動平衡方法也未深入討論。已有的動平衡手段也主要應(yīng)用在小容量機組上,結(jié)構(gòu)與過程都比較簡單,目前主流的風力發(fā)電機單機已達到兆瓦水平,塔架高度和葉片長度均出現(xiàn)了大幅增加,機組的振動特性也發(fā)生了明顯變化,因此有必要針對目前廣泛應(yīng)用的柔塔機組在葉輪質(zhì)量不平衡故障下開展振動特性分析。本文在理論上對風力發(fā)電機組葉輪質(zhì)量不平衡對塔架振動的影響進行了研究,分析了現(xiàn)場該故障狀態(tài)下的柔塔機組振動特性,最后通過動平衡手段實現(xiàn)機組振動水平和振動故障率的降低。

1葉輪質(zhì)量不平衡原因及特征

風力發(fā)電機組中葉片是吸收風能的關(guān)鍵部件,長時間暴露在惡劣的高空環(huán)境中,承受著大氣腐蝕、雷擊或陣風等的破壞,同時葉片持續(xù)長時間運行,會因疲勞而產(chǎn)生裂紋、砂眼、脫落和折斷等故障。葉片故障會直接導(dǎo)致風輪質(zhì)量不平衡,同時葉片生產(chǎn)過程中的加工誤差和材質(zhì)不均勻,葉片安裝過程中的安裝誤差以及輪轂偏心等都會造成機組葉輪質(zhì)量不平衡。葉輪質(zhì)量不平衡故障會造成風力發(fā)電機組整體結(jié)構(gòu)的巨大振動,同時也會使傳動鏈部件產(chǎn)生疲勞應(yīng)力,進而影響機組的壽命。

圖1分別為風力發(fā)電機組在正常運行狀態(tài)下和葉輪質(zhì)量不平衡狀態(tài)下的示意圖。機組的葉片可以等效為距離輪轂中心ri(i=1,2,3)的質(zhì)量塊mi(i=1,2,3),機組在正常狀態(tài)下,三個葉片受到的重力Gi(i=1,2,3)和離心力Fi(i=1,2,3)相同,此時葉輪平衡,同時由于葉輪在幾何上完全對稱,因此當葉輪以角速度o旋轉(zhuǎn)時,三個葉片的重力相對于葉輪中心點的合力與合力矩均為0,此時不會引起機組的振動。

圖1機組正常狀態(tài)下和質(zhì)量不平衡狀態(tài)下示意圖

任意時刻正常機組的運行可表示為:

葉輪質(zhì)量不平衡工況可以等效為在葉輪平面內(nèi)存在一個距離輪轂r0的質(zhì)量塊m0,方位角為o,該質(zhì)量塊同樣受到重力G0和離心力F0作用。當葉輪以角速度o旋轉(zhuǎn)時,作用在機組上的離心力為:

由于機組在軸向的剛度遠大于水平方向,因此質(zhì)量不平衡振動主要表現(xiàn)在機組的水平方向,離心力在水平方向的分量大小為:

該力即機組水平方向振動的激振力,此時機組振動表現(xiàn)為簡諧運動,頻率為葉輪轉(zhuǎn)動頻率。因此,葉輪質(zhì)量不平衡主要會引起機組的水平方向振動增大,其振動頻率為葉輪的一倍轉(zhuǎn)頻,而正常機組的振動頻率主要為葉輪的三倍轉(zhuǎn)頻。

2機組運行特性

2.1機組基本信息

選取現(xiàn)場一臺存在質(zhì)量不平衡的機組進行振動特性分析,該機組為典型的柔塔雙饋機組,塔架高度為120m,機組容量為2.2MW。此機組頻繁發(fā)生塔架振動超限故障,為了不影響機組的安全性和發(fā)電量,借此機會進行葉輪質(zhì)量不平衡下的故障分析和振動特性研究。

2.2機組振動分析

首先為確定機組是否存在質(zhì)量不平衡,對機組在運行狀況下的振動數(shù)據(jù)進行分析,圖2為機組在正常運行工況下塔架前后方向和左右方向的振動加速度值隨時間變化的圖像(其中塔架前后方向垂直于葉輪平面,塔架左右方向平行于葉輪平面)。從圖中可以發(fā)現(xiàn),塔架左右方向的振動加速度遠大于前后振動加速度,并且其左右方向振動加速度波形表現(xiàn)為簡諧運動,可以排除氣動不平衡情況。對機組左右方向的振動加速度時域信號進行傅里葉變換得到該工況下的頻域圖,如圖3所示,從圖中可以看出,主要信號頻率為0.159Hz,由于當前工況為運行工況,轉(zhuǎn)速變化較快,同時柔塔的固有頻率也比較低,因此無法判斷此頻率為轉(zhuǎn)速頻率還是塔架固有頻率,無法確定該頻率的形成原因。

為確定塔架的固有頻率,使用ANSYS軟件對該機組塔架進行模態(tài)仿真,仿真結(jié)果如圖4所示。從仿真結(jié)果來看,塔架的一階固有頻率為0.1715Hz,一階振型表現(xiàn)為機組的左右振動。結(jié)合式(3)的理論結(jié)果與圖3的頻譜圖,可以判斷機組在運行過程中的主要頻率為葉輪轉(zhuǎn)速頻率,該機組葉輪存在質(zhì)量不平衡。

圖2機組正常運行工況下塔架不同方向振動加速度

圖3機組左右方向振動加速度頻域圖

為了探究在故障工況下機組的運行特征,基于上述研究進行機組在不同轉(zhuǎn)速下的振動分析。分別對機組在2.2、4.4、6.7、8.9r/min轉(zhuǎn)速下水平方向的振動進行了測試,測試結(jié)果如圖5所示,圖(a)~(d)分別為葉輪轉(zhuǎn)速為2.2、4.4、6.7、8.9r/min時機組在水平方向的振動加速度值,為保證數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性,統(tǒng)計時間設(shè)為250S。從圖中可以看出,塔架振動加速度波形表現(xiàn)為簡諧運動,同時隨著機組轉(zhuǎn)速的增大,塔架的振動加速度波形峰值也出現(xiàn)了明顯的增加。

由于機組振動評估需要穩(wěn)定的運行條件,而運行工況的變化會改變運行狀態(tài),因此需要將機組振動測量值在特定時間段內(nèi)取平均值,形成評估參數(shù)。機組振動評估參數(shù)通過"能量等平均"法計算求得。振動加速度評估參數(shù)aw0用振動加速度aw(t)時域測量值來定義,振動加速度評估參數(shù)計算公式為:

式中:aw(t)為給定頻率范圍內(nèi)振動加速度的時間函數(shù):T0為評估周期(S)。

使用式(4)對不同轉(zhuǎn)速下機組的振動加速度值進行統(tǒng)計,統(tǒng)計結(jié)果如圖6所示。從圖中可以看出,機組水平方向的振動加速度隨轉(zhuǎn)速的增加明顯加大,質(zhì)量不平衡引起的振動加速度應(yīng)與轉(zhuǎn)速呈正比關(guān)系,但圖6的振動加速度評估參數(shù)沒有表現(xiàn)出明顯的倍數(shù)關(guān)系,反而表現(xiàn)為轉(zhuǎn)速越大,振動加速度增加越快。

對不同轉(zhuǎn)速下水平方向的振動加速度時域圖進行傅里葉變化做頻域分析,得到不同轉(zhuǎn)速下振動加速度的頻譜圖,如圖7所示。

從圖7可以看出,不同轉(zhuǎn)速下機組的振動均有一個主要頻率。對不同轉(zhuǎn)速下的主要頻率信號進行統(tǒng)計,統(tǒng)計結(jié)果如表1所示。

從表1中可以看出,在轉(zhuǎn)速為2.2r/min和4.4r/min時,主要頻率信號接近塔架的一階固有頻率,隨著轉(zhuǎn)速的提高,振動頻率變?yōu)槿~輪轉(zhuǎn)頻。這表明該機組的不平衡質(zhì)量較低,因此在低轉(zhuǎn)速下質(zhì)量不平衡引起的激振力較小,由于塔架具有較大的剛度,所以水平方向振動主要表現(xiàn)為塔架的一階固有頻率振動。當轉(zhuǎn)速提高后,不平衡引起的激振力增大,塔架水平方向振動主要表現(xiàn)為機組的葉輪轉(zhuǎn)頻。同時由于柔塔的固有頻率較低,機組在實際運行過程中需要進行轉(zhuǎn)速穿越。機組轉(zhuǎn)速越接近塔架固有頻率,其振動水平越會被放大,因此出現(xiàn)轉(zhuǎn)速越高,塔架振動加速度越大的情況。所以相對于鋼塔,柔塔機組對于葉輪質(zhì)量不平衡更加敏感,尤其是機組轉(zhuǎn)速接近塔架固有頻率時,這種質(zhì)量不平衡引起的振動會被進一步放大。

3機組現(xiàn)場動平衡

由于該機組的葉輪質(zhì)量不平衡造成塔架振動增加,機組振動超限故障頻發(fā),已影響到機組發(fā)電量和運行安全性,故對該機組進行現(xiàn)場動平衡。根據(jù)影響系數(shù)法基本原理,需要做兩次測試才能實現(xiàn)機組的動平衡,包括一次試配重和最終配重[20]。配重方式主要是在葉片內(nèi)部21m的位置增加配重塊,該配重塊主要由一個底座和幾個配重板組成,底座與葉片通過粘接劑固定,配重板與底座通過螺母固定,通過增減配重板來實現(xiàn)不同的配重控制,由于8.9r/min已接近機組的固有頻率,因此配重轉(zhuǎn)速工況固定為8.9r/min。

該機組每次停機的位置有一支固定葉片朝下,和塔架呈30o夾角,因此決定在其余兩個葉片上進行配重。配重信息如表2所示,首先選擇單個葉片進行試配重,試重質(zhì)量為26kg,配重位置在距離葉根位置21m處的位置,相位為300o,然后根據(jù)試配重的結(jié)果來進行理論配重的計算。理論配重為35kg,配重位置在距離葉根位置21m處的位置,配重相位為180o。由于機組已完成組裝,所以將該配重分解為兩個葉片上的配重,一支葉片配重30kg,相位為300o,另一支葉片配重17kg,相位為90o。配重后不同工況下的振動加速度值與配重前的對比如圖8所示。從試配重的加速度幅值中可以看出,試重對機組葉輪質(zhì)量不平衡的改善有一定的效果,可以降低加速度幅值約20%。實際配重后機組振動加速度降幅明顯,在轉(zhuǎn)速為8.9r/min時降幅約49%。同時隨著實際配重的增加,機組的振動超限故障頻次也從每月的27次降低為0次,表明通過現(xiàn)場動平衡成功降低了機組運行時的振動水平,解決了該機組的振動超限問題。

4結(jié)論

本文主要分析了風力發(fā)電機組產(chǎn)生葉輪質(zhì)量不平衡的原因,介紹了柔塔機組在葉輪質(zhì)量不平衡下的振動特性,并通過現(xiàn)場動平衡解決了機組故障。本文研究可為柔塔風力發(fā)電機組的實際運行、振動故障分析以及仿真模擬等提供參考。主要結(jié)論如下:

圖8配重前后不同工況下的振動加速度評估參數(shù)

(1)風力發(fā)電機組葉輪質(zhì)量不平衡會引起塔架在左右方向的振動加速度值增大,并且振動頻率以葉輪轉(zhuǎn)頻為主;

(2)柔塔機組對葉輪質(zhì)量不平衡的敏感度更高,當葉輪轉(zhuǎn)速臨近塔架固有頻率時,塔架的振動加速度會進一步放大,柔塔機組應(yīng)該具有更嚴格的設(shè)計和安裝標準;

(3)機組經(jīng)過現(xiàn)場動平衡可以實現(xiàn)在整個工作范圍內(nèi)水平方向振動加速度的降低,最大降幅接近50%。