300 MW機(jī)組MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化及應(yīng)用

1MGGH概況

2016年,出于火電廠大氣污染物超低排放及節(jié)能減排需要,某電廠二期#3/#4機(jī)組進(jìn)行了MGGH和低低溫省煤器改造,將低低溫省煤器設(shè)置在鍋爐空預(yù)器與電除塵器之間,在降低鍋爐排煙溫度的同時提高了余熱利用效率及機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性^[1],并能有效控制排煙“白羽”現(xiàn)象,對于廈門旅游城市的煙囪消白具有重要意義。但在超低排放運(yùn)行形勢下,往往由于 ScR脫硝噴氨、煤質(zhì)和污泥摻燒以及低低溫省煤器底部積灰等原因,硫酸氫銨(NH4HS04)污堵、腐蝕泄漏等問題突顯,從而造成低低溫省煤器阻力大、換熱面腐蝕嚴(yán)重、換熱面泄漏等問題時有發(fā)生,低低溫省煤器被迫隔離,脫硫塔入口煙溫上升,影響了低低溫省煤器的安全運(yùn)行,有效余熱利用效率極大降低,為了煙囪消白不得不投入煙氣MGGH蒸汽輔助加熱器,降低了機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。

某電廠3號機(jī)組鍋爐由上海鍋爐廠設(shè)計(jì)制造,為亞臨界參數(shù)、中間再熱、控制循環(huán)、平衡通風(fēng)、冷態(tài)排渣汽包爐。3號機(jī)組MGGH原煙冷器,單個鋼架設(shè)計(jì)承重180t,單個鋼架頂面尺寸為5 120mm×5 070mm,低低溫省煤器側(cè)煙道接口為3 600 mm×5100 mm×6 mm,除塵器側(cè)煙道接口為3 200 mm×3 200 mm×6mm。原煙氣冷卻器是將鍋爐排煙溫度自130.0℃降低到90.0℃。針對火電廠3號機(jī)組MGGH低低溫省煤器積灰、腐蝕、泄漏等風(fēng)險,通過開展MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化策略研究,在保證MGGH 換熱效率和煙囪消白的前提下,有效防范低低溫省煤器積灰、腐蝕、泄漏風(fēng)險,實(shí)現(xiàn)MGGH的安全運(yùn)行與節(jié)能環(huán)保。改造后保證鍋爐排煙溫度能從140.0℃降低到(100.0±5.0)℃ ,同時滿足設(shè)計(jì)工況下?lián)Q熱器換熱能力不小于40℃,且煙冷器進(jìn)口煙溫超過160.0℃時MGGH煙冷器降溫幅度不小于30.0℃的要求;熱媒水換熱后保證后端煙氣再熱器煙溫從25.0℃加熱到60.0℃以上要求,再熱器升溫能力不低于35℃,從而保證吸收塔尾部煙道及煙囪的運(yùn)行安全,且不發(fā)生煙囪冒白煙現(xiàn)象。

2 MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化研究

2.1 煙氣冷卻器材料選擇及可靠性分析

經(jīng)模擬計(jì)算,當(dāng)煙氣冷卻器酸露點(diǎn)為96.5℃時,煙氣溫度會降低至酸露點(diǎn)以下,因此為了防低溫腐蝕,煙氣冷卻器模塊換熱管的材質(zhì)應(yīng)選用316L+ND 鋼,同時考慮煙道底部易積灰板結(jié),煙氣冷卻器從高度方向上可以分為4個模塊,下部2個模塊采用316L,上部2個模塊采用ND鋼,ND鋼(09CrCuSb)和316L材質(zhì)具有良好的耐高溫性能。同時,MGGH系統(tǒng)采用熱媒水為換熱介質(zhì),在每個煙道的煙氣冷卻器出口匯集箱均設(shè)置有安全閥,可保證MGGH系統(tǒng)在施工狀態(tài)385℃條件下運(yùn)行5 miN不超壓、無損壞。

煙冷器換熱模塊采用H型翅片管,基管壁厚選擇4 mm。當(dāng)煙冷器進(jìn)口水溫不低于70℃時,可有效降低低溫腐蝕的影響;換熱管的年腐蝕速率≤0.1mm,使用壽命≥10年,腐蝕裕量≥2mm,具有很高的穩(wěn)定性和可靠性?？紤]到煙氣的低溫腐蝕,煙氣冷卻器的殼體及與低溫?zé)煔饨佑|的部件采用耐腐蝕的材料制作(ND鋼),殼體厚度不小于6 mm,殼體采用全焊接密封結(jié)構(gòu)。

2.2煙氣冷卻器裝置清洗方案

本項(xiàng)目采用的煙氣冷卻器會在煙道底部設(shè)置相應(yīng)的排灰口(排水口),排灰口預(yù)留法蘭接口,停機(jī)檢修時,可從排灰口處將煙道內(nèi)的積灰清理走。如需對煙氣冷卻器進(jìn)行沖洗或清掃,可通過此排灰口將沖洗水排至允許區(qū)域(可通過接消防水管的方式)。為防止沖洗水以及萬一煙氣冷卻器出現(xiàn)泄漏的水流至下游電除塵器,在冷卻器出口底部煙道設(shè)置擋水板。

2.3膨脹段密封方案

煙氣冷卻器在停機(jī)或機(jī)組運(yùn)行時溫度變化比較大,會產(chǎn)生熱脹冷縮現(xiàn)象。為防止熱脹冷縮對設(shè)備產(chǎn)生破壞,設(shè)計(jì)煙氣冷卻器結(jié)構(gòu)時,集箱端的換熱管滿焊到支撐板的定位孔上,另一端換熱管在支撐板的定位孔上熱膨脹或冷收縮時可以軸向上 自 由滑動(圖1)。同時,考慮到支撐板定位孔和換熱管中間有縫隙會泄漏煙氣,在縫隙處使用耐高溫防水防腐蝕專用膠密封,同時在彎管處塞滿保溫棉,防止漏灰和積灰,并在支撐板外滿焊殼體。

2.4 煙氣冷卻器防磨、防結(jié)灰措施

煙氣冷卻器受熱面布置在電除塵器前的煙道,煙氣中含灰量較大,長時間運(yùn)行可能出現(xiàn)煙氣沖刷導(dǎo)致的受熱面磨損^[2],橫向管排節(jié)距和縱向節(jié)距的選定結(jié)合了翅片的結(jié)構(gòu)參數(shù)、煙氣流量、煙氣進(jìn)出口溫度、水側(cè)參數(shù)、煙氣阻力要求、煙氣飛灰濃度和磨損特性。為防止飛灰磨損,保持合適的煙氣阻力和飛灰自清潔能力,通過煙氣流場和飛灰顆粒軌跡的數(shù)值模擬,結(jié)合大量的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),利用傳熱特性、阻力特性,確定了煙氣冷卻器防磨、防結(jié)灰措施如下:1)模擬煙道內(nèi)空氣流場走向,防止在煙氣通道內(nèi)產(chǎn)生煙氣沖刷或渦流引起受熱面磨損,延長煙道受熱面使用壽命。2)通過模擬計(jì)算獲得煙道內(nèi)最佳流速,不僅可以降低煙道受熱面彎頭及焊縫的磨損,還可以利用煙氣沖刷受熱面,確保實(shí)現(xiàn)受熱面自清灰的 目的。3)換熱管采用H型翅片管,其特點(diǎn)是阻力小,抗煙氣飛灰沖刷。4)迎風(fēng)面前設(shè)置合適的防磨假管。5)采用厚壁管設(shè)計(jì),翅片管壁厚4 mm,有足夠的防磨防腐裕量。6)采用聲波吹灰器進(jìn)行在線吹灰,避免蒸汽吹灰器因蒸汽冷凝積水而在吹灰時形成過度吹損的可能。7)在煙氣冷卻器前后安裝煙氣差壓計(jì),便于在線監(jiān)測,及時了解受熱面內(nèi)的積灰和堵灰情況,從而采取相應(yīng)措施。8)利用機(jī)組檢修或臨停的機(jī)會,檢查換熱器內(nèi)部積灰情況,若有需要可以采取高壓水沖洗的方式實(shí)現(xiàn)換熱器清灰。在換熱器底部設(shè)有離線沖洗水排放接口和擋水板,便于沖洗灰水的排出,防止灰水進(jìn)入電除塵器。

2.5煙氣冷卻器煙溫控制策略

由于季節(jié)、負(fù)荷和煤質(zhì)變化等因素的影響,煙氣冷卻器的入口煙溫會發(fā)生較大波動。當(dāng)煙氣冷卻器出口煙溫小于設(shè)定值時,增加煙氣冷卻器旁路調(diào)節(jié)閥開度,使通過煙氣冷卻器的熱媒水量減小,最終實(shí)現(xiàn)煙氣冷卻器出口煙氣溫度的升高;當(dāng)煙氣冷卻器出口煙氣溫度達(dá)到設(shè)定值時,煙氣冷卻器旁路調(diào)節(jié)閥保持當(dāng)前開度并自動跟蹤。在旁路調(diào)節(jié)閥全開時,如果煙氣冷卻器出口煙氣溫度仍小于設(shè)定值,此時減小煙氣冷卻器進(jìn)口調(diào)節(jié)閥開度,并自動追蹤^[3]。

當(dāng)煙氣冷卻器出口煙溫大于設(shè)定值時,減小煙氣冷卻器旁路調(diào)節(jié)閥開度,使通過煙氣冷卻器的熱媒水量增大,最終實(shí)現(xiàn)煙氣冷卻器出口煙氣溫度的下降;當(dāng)煙氣冷卻器出口煙溫降到設(shè)定值時,煙氣冷卻器旁路調(diào)節(jié)閥保持當(dāng)前開度并自動跟蹤。如果旁路調(diào)節(jié)閥為全關(guān)狀態(tài)時,煙氣冷卻器出口煙氣溫度仍大于設(shè)定值,此時增加煙氣冷卻器進(jìn)口調(diào)節(jié)閥開度,并自動跟蹤。

煙氣冷卻器按照煙氣方向分為高溫模塊和低溫模塊,沿高度方向分為4層模塊管組,高低溫模塊之間通過集箱進(jìn)行連接,每層模塊管組前后均設(shè)置有隔離閥,因此可以通過模塊隔離閥的開啟和關(guān)閉實(shí)現(xiàn)分組停投的功能。煙氣冷卻器每個煙道設(shè)置聲波吹灰器,分別布置在煙道兩側(cè)及后側(cè)斜面煙道鋼板上。聲波吹灰器通過高能聲波的振動動能振松換熱管上的積灰并使其脫落,灰塵由煙氣攜帶吹走,以清除換熱器的積灰;聲波吹灰器利用壓縮空氣驅(qū)動吹灰器的膜片進(jìn)行振動發(fā)聲,無須疏水,具有吹灰效果好、無水蒸氣冷凝的優(yōu)點(diǎn)。

3 MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化項(xiàng)目實(shí)施

3.1 項(xiàng)目內(nèi)容

1)進(jìn)行現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)分析挖掘及機(jī)組檢修期間設(shè)備檢查、取樣分析,診斷評估設(shè)備運(yùn)行存在的問題;

2)通過現(xiàn)場運(yùn)行數(shù)據(jù)分析及機(jī)組檢修期間設(shè)備檢查,分析不同煙氣成分導(dǎo)致低低溫省煤器受熱面磨損規(guī)律及防范措施;3)根據(jù)不同煙氣條件下典型飛灰黏性變化特性及其在低低溫省煤器受熱面上粘污機(jī)理,分析污泥摻燒情況下對低低溫省煤器積灰沖刷的影響和防范措施;4)充分挖掘分析鍋爐在MGGH改造后的各種運(yùn)行工況參數(shù)及MGGH低低溫省煤器換熱元件當(dāng)前存在的問題,分析MGGH低低溫省煤器磨損機(jī)理;5)根據(jù)上述分析結(jié)果,通過數(shù)據(jù)分析和現(xiàn)場運(yùn)行優(yōu)化跟蹤評估,制定現(xiàn)場MGGH低低溫省煤器優(yōu)化運(yùn)行策略,并進(jìn)行現(xiàn)場跟蹤測試與優(yōu)化調(diào)整,制定MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化方案,項(xiàng)目實(shí)施后,通過相關(guān)性能試驗(yàn)進(jìn)行應(yīng)用驗(yàn)證。

3.2 項(xiàng)目性能試驗(yàn)

通過開展3號機(jī)組MGGH系統(tǒng)煙冷器改造后的性能檢測,確保改造后機(jī)組、改造系統(tǒng)運(yùn)行的安全穩(wěn)定。性能驗(yàn)收試驗(yàn)的內(nèi)容包含:1)設(shè)備電耗和工藝水消耗;2)降溫段進(jìn)出口煙氣溫度(每個煙道);3)升溫段進(jìn)出 口煙氣溫度(每個煙道);4)降溫段煙氣壓損值(每個煙道);5)升溫段煙氣壓損值(每個煙道);6)凝結(jié)水溫度、流量,凝結(jié)水壓損值;7)能耗評估;8)設(shè)備噪聲;9)控制系統(tǒng)響應(yīng)特性。

通過開展3號鍋爐MGGH性能試驗(yàn)可知,100%額定負(fù)荷MGGH系統(tǒng)循環(huán)泵電流為177.7 A,循環(huán)泵電耗為109.5 KW;MGGH水耗量為18 Kg/h;循環(huán)泵噪聲實(shí)測值為84.1 dB(A),背景噪聲修正后為81.1 dB(A),循環(huán)泵噪聲達(dá)到了不高于85.0 dB(A)的性能保證值要求。100%額定負(fù)荷工況下煙冷器入口煙溫為154.7 ℃,煙冷器出口實(shí)測煙溫為123.7 ℃,煙冷器溫降為31 ℃ ;根據(jù)設(shè)備廠家提供的修正曲線修正計(jì)算后煙冷器出口煙溫為96.1℃,達(dá)到了不高于100.0℃的性能保證值要求。

100% (T—01)、90% (T—02)、75% (T—03)和50%(T—04)額定負(fù)荷工況下煙冷器阻力分別為0.38、0.35、0.31、0.18 KPA,100%額定負(fù)荷工況下煙冷器阻力達(dá)到了不高于0.40 KPA的性能保證值要求。

100%、90%、75%和50%額定負(fù)荷工況下煙氣再熱器阻力分別為0.35、0.32、0.23、0.16 KPA,煙氣再熱器出口煙溫分別為73.4、72.5、75.0、71.8℃(表1)。

4 結(jié)束語

本文綜合火電總體要求,通過數(shù)據(jù)分析和現(xiàn)場運(yùn)行優(yōu)化,確定了MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化及實(shí)際運(yùn)行策略,探究了煙氣的典型飛灰黏性變化特性及其在低低溫省煤器受熱面上粘污機(jī)理,分析了污泥摻燒對低低溫省煤器積灰的影響和防范措施,能有效指導(dǎo)MGGH低低溫省煤器換熱元件安全、高效、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,減輕甚至消除MGGH低低溫省煤器換熱元件的積灰、腐蝕問題,達(dá)到提高余熱利用效率、降低脫硫塔入口煙溫、煙囪消白的 目的,對提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性具有重要意義,同時可為電力行業(yè)內(nèi)鍋爐MGGH低低溫省煤器換熱元件綜合優(yōu)化實(shí)踐應(yīng)用提供借鑒,具有極強(qiáng)的工程應(yīng)用價值和前瞻性。

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2024年第21期17篇