三相PWM整流器啟動(dòng)沖擊的抑制
摘要:采用LCL濾波器的三相電壓源型脈寬調(diào)制(PWM)整流器廣泛應(yīng)用于中高功率場(chǎng)合,且可雙向運(yùn)行?;谧鴺?biāo)變換的直接電流控制方法具有控制精度高、調(diào)節(jié)速度快等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于三相PWM整流器的控制。直接電流控制中的比例積分(PI)調(diào)節(jié)器會(huì)導(dǎo)致整流器啟動(dòng)瞬間產(chǎn)生過沖電流,使得功率器件承受較大的瞬時(shí)電流應(yīng)力,影響系統(tǒng)的可靠性,故需研究三相整流器啟動(dòng)沖擊的抑制方法。分析了三相電壓源型PWM整流器啟動(dòng)過程并建立其動(dòng)態(tài)模型,分析了產(chǎn)生過沖電流的原因,介紹了沖擊電流幅值的估算方法,在此基礎(chǔ)上提出了一種新型軟啟動(dòng)控制方法,并通過仿真與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析。
關(guān)鍵詞:整流器;啟動(dòng)沖擊;軟啟動(dòng)
1 引言
三相PWM整流器具有直流電壓可控、功率因數(shù)高、網(wǎng)側(cè)電流畸變小等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于新能源發(fā)電、電動(dòng)汽車充放電站等領(lǐng)域。目前常用的三相整流器控制策略有基于d,q旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的直(間)接電流PI控制,基于反饋線性化的三相PWM控制法,三相PWM整流器的H∞魯棒控制等。其中,基于d,q旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的直接電流PI控制結(jié)構(gòu)清晰、實(shí)現(xiàn)簡單,響應(yīng)速度快,且設(shè)計(jì)步驟可參考傳統(tǒng)的PI設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),得到了廣泛應(yīng)用。直接電流PI控制應(yīng)用于三相整流器時(shí),會(huì)在啟動(dòng)時(shí)導(dǎo)致較大的沖擊電流,增加了功率器件的電流應(yīng)力,對(duì)器件選型及工作可靠性產(chǎn)生了很大影響。
針對(duì)三相PWM整流器的啟動(dòng)沖擊問題,這里介紹了啟動(dòng)瞬間PI控制器的調(diào)節(jié)過程,建立了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)模型,在此基礎(chǔ)上給出了沖擊電流峰值的計(jì)算公式,指出了產(chǎn)生啟動(dòng)沖擊的原因和影響因素,分析了PI參數(shù)對(duì)沖擊電流大小的影響,并提出了一種新型軟啟動(dòng)算法,通過仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析的可行性。
2 三相PWM整流器控制與建模
三相PWM整流器的主電路拓?fù)錇槿喟霕螂妷涸葱妥儞Q器(VSC),如圖1所示,主要由LCL濾波器、三相橋臂及直流側(cè)電容組成。
忽略R,經(jīng)d,q坐標(biāo)變換,系統(tǒng)狀態(tài)方程為:
Ldid/dt=ud-ed, Ldiq/dt=uq-eq (1)
式中:ud,uq分別為橋臂電壓d,q軸分量;L為Lg和Lt之和;id,iq分別為有功、無功電流分量;ed,eq分別為電網(wǎng)電壓d,q軸分量。
圖2示出系統(tǒng)的控制框圖。當(dāng)整流器正常工作時(shí),將旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸與電網(wǎng)電壓矢量進(jìn)行同步。此時(shí)eq=0,初始條件下uq=0。假定誤差及擾動(dòng)均較小,則根據(jù)式(1)可知在啟動(dòng)過程中iq不會(huì)產(chǎn)生沖擊。因此,在單位功率因數(shù)狀態(tài)下,ed和ud是影響系統(tǒng)啟動(dòng)沖擊的關(guān)鍵因素。
3 啟動(dòng)沖擊分析
整流器啟動(dòng)瞬間電壓環(huán)離散PI控制器輸入輸出關(guān)系表達(dá)為:
式中:kp2,ki2分別為電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器比例系數(shù)和積分系數(shù);,id分別為有功電流給定值與反饋值;uod為電流內(nèi)環(huán)輸出;ei為電流環(huán)誤差信號(hào)。
假定輕載啟動(dòng),,則id逐漸增大,ei恒為負(fù)。由式(3)可知,此階段uod為負(fù)。設(shè)電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器輸出參考電壓矢量在d軸上投影的最大值為Umax,則ud與uod的關(guān)系為:
Udc在啟動(dòng)瞬間可近似為恒定,則uod與ud成線性關(guān)系,其比例系數(shù)為。此時(shí)ed為正常數(shù),根據(jù)式(2)~(4),ud為負(fù)值,ud-ed的絕對(duì)值很大,id快速下降。在id從零降到的過程中,ud的值取決于電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器中kp2,ki2的大小關(guān)系,且保持為負(fù)值。當(dāng)id=時(shí),ei=0,若此時(shí)ud仍未達(dá)到ed,id將繼續(xù)下降并超過,直到ud=ed時(shí),id達(dá)到峰值。此后ud會(huì)超過ed,根據(jù)式(1)可知,此時(shí)id開始上升,并達(dá)到。之后,直流側(cè)電壓逐漸達(dá)到穩(wěn)態(tài),過程如圖3所示。為方便觀察,圖中有功電流及其給定均用絕對(duì)值表示。Idsat為電流環(huán)給定飽和值,I0為有功電流初始值,Ipeak為有功電流峰值。
可見,kp1,ki1對(duì)啟動(dòng)沖擊影響有限,kP2,ki2對(duì)啟動(dòng)沖擊具有較大影響,為簡化公式,用kp和ki替代kp2和ki2。由于采用數(shù)字控制器,故各狀態(tài)方程均為離散,列寫系統(tǒng)差分方程,可求得沖擊電流峰值:
4 啟動(dòng)沖擊的抑制方法
圖4示出三相整流器系統(tǒng)框圖。其中,GPI(s)為電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器傳遞函數(shù),其表達(dá)式為:
GPI(s)=kp+ki/s (6)
1/(Ts+1)為采樣延遲,整流器傳遞函數(shù)為:
GPWM(s)=kPWM/(0.5Ts+1) (7)
GLCL(s)為LCL濾波器傳遞函數(shù),由于啟動(dòng)沖擊為低頻響應(yīng),LCL濾波器可等效為單L濾波器,故低頻下GLCL(s)滿足:
GLCL(s)=1/(R+LsS) (8)
式中:Ls=Lg+Lt。
啟動(dòng)沖擊是由負(fù)常量ed和動(dòng)態(tài)響應(yīng)超調(diào)量兩部分引起的電流沖擊共同組成,故可在電流環(huán)中加入前饋量ed和第一個(gè)采樣周期的比例輸出,并引入高通濾波負(fù)反饋法來分別解決這兩部分沖擊,則此時(shí)電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器輸出初始值為:
可見,kp,kPWM下降均會(huì)導(dǎo)致超調(diào)量上升。當(dāng)系統(tǒng)穩(wěn)定工作時(shí),由于直流側(cè)為阻容放電回路,穩(wěn)態(tài)加載時(shí)直流側(cè)電壓變化較慢,每個(gè)采樣周期電流環(huán)給定值增量較小,沖擊較低,PI參數(shù)取值范圍較寬,所以設(shè)計(jì)參數(shù)時(shí)為保證帶LCL濾波器的整流器不發(fā)生諧振并盡量降低損耗,PI調(diào)節(jié)器的kp往往取值較小。但整流器啟動(dòng)時(shí)直流側(cè)電壓遠(yuǎn)低于穩(wěn)態(tài)時(shí)直流電壓,電流環(huán)給定為階躍飽和信號(hào),且此時(shí)kPWM下降,超調(diào)量大幅上升。因此可在電流內(nèi)環(huán)中加入高通濾波負(fù)反饋環(huán)節(jié),則改進(jìn)后的電流內(nèi)環(huán)控制回路如圖5所示。
其開環(huán)、閉環(huán)傳遞函數(shù)分別為:
相對(duì)于普通的基準(zhǔn)斜坡緩起控制方法,電網(wǎng)電壓初值前饋法無需進(jìn)行PI參數(shù)的切換,提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性。
5 仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
基于上述分析,搭建基于Matlab/Simulink的18 kW三相整流器仿真模型,直流側(cè)額定工作電壓700 V,交流電網(wǎng)電壓220 V/380 V/50 Hz,交流側(cè)濾波電感分別為1.8 mH和1.2 mH,輸出濾波電容20μF,開關(guān)頻率5kHz。啟動(dòng)時(shí)id動(dòng)態(tài)響應(yīng)如圖6a所示,調(diào)節(jié)時(shí)間約為0.03s。
基于仿真模型搭建了一臺(tái)18 kW的三相整流器原理樣機(jī),其相關(guān)參數(shù)與仿真模型一致。開關(guān)管選取FF75R12RT4。采用高通濾波器負(fù)反饋法啟動(dòng),并將飽和值設(shè)定為20 A,啟動(dòng)時(shí)的c相進(jìn)網(wǎng)電流ic和電網(wǎng)電壓‰波形如圖6b所示??梢?,在整流啟動(dòng)時(shí),高通濾波器負(fù)反饋法可有效抑制啟動(dòng)沖擊電流,且動(dòng)態(tài)特性較好。
6 結(jié)論
研究了三相整流器的啟動(dòng)沖擊,對(duì)啟動(dòng)過程進(jìn)行了數(shù)學(xué)建模,分析了啟動(dòng)沖擊產(chǎn)生的原因并給出了估算啟動(dòng)沖擊電流大小的計(jì)算方法。在此基礎(chǔ)上,針對(duì)啟動(dòng)沖擊產(chǎn)生的兩個(gè)要素提出了電流高通濾波負(fù)反饋軟啟動(dòng)法,分析了其啟動(dòng)性能,并研制了一臺(tái)18 kW的三相整流器原理樣機(jī)。仿真和實(shí)驗(yàn)表明,高通濾波負(fù)反饋法簡單有效,動(dòng)態(tài)響應(yīng)速快,可實(shí)現(xiàn)快速無沖擊啟動(dòng)。