開關(guān)電源之MOSFET管的關(guān)斷緩沖電路的設(shè)計(jì)詳解

在帶變壓器的開關(guān)電源拓?fù)渲?，開關(guān)管關(guān)斷時，電壓和電流的重疊引起的損耗是開關(guān)電源損耗的主要部分，同時，由于電路中存在雜散電感和雜散電容，在功率開關(guān)管關(guān)斷時，電路中也會出現(xiàn)過電壓并且產(chǎn)生振蕩。如果尖峰電壓過高，就會損壞開關(guān)管。同時，振蕩的存在也會使輸出紋波增大。為了降低關(guān)斷損耗和尖峰電壓，需要在開關(guān)管兩端并聯(lián)緩沖電路以改善電路的性能。

緩沖電路的主要作用有：一是減少導(dǎo)通或關(guān)斷損耗；二是降低電壓或電流尖峰；三是降低dV／dt或dI／dt。由于MOSFET管的電流下降速度很快，所以它的關(guān)斷損耗很小。雖然MOSFET管依然使用關(guān)斷緩沖電路，但它的作用不是減少關(guān)斷損耗，而是降低變壓器漏感尖峰電壓。本文主要針對MOSFET管的關(guān)斷緩沖電路來進(jìn)行討論。

在設(shè)計(jì)RC緩沖電路時，必須熟悉主電路所采用的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)情況。圖l所示是由RC組成的正激變換器的緩沖電路。圖中，當(dāng)Q關(guān)斷時，集電極電壓開始上升到2Vdc，而電容C限制了集電極電壓的上升速度，同時減小了上升電壓和下降電流的重疊，從而減低了開關(guān)管Q的損耗。而在下次開關(guān)關(guān)斷之前，C必須將已經(jīng)充滿的電壓2Vdc放完，放電路徑為C、Q、R。

假設(shè)開關(guān)管沒帶緩沖電路，圖1所示的正激變換器的復(fù)位繞組和初級繞組匝數(shù)相同。這樣，當(dāng)Q關(guān)斷瞬間，儲存在勵磁電感和漏感中的能量釋放，初級繞組兩端電壓極性反向，正激變換器的開關(guān)管集電極電壓迅速上升到2Vdc。同時，勵磁電流經(jīng)二極管D流向復(fù)位繞組，最后減小到零，此時Q兩端電壓下降到Vdc。圖2所示是開關(guān)管集電極電流和電壓波形?？梢?，開關(guān)管不帶緩沖電路時，在Q關(guān)斷時，其兩端的漏感電壓尖峰很大，產(chǎn)生的關(guān)斷損耗也很大，嚴(yán)重時很可能會燒壞開關(guān)管，因此，必須給開關(guān)管加上緩沖電路。

當(dāng)開關(guān)管帶緩沖電路時，其集電極電壓和電流波形如圖3所示(以正激變換器為例)。

在圖1中，當(dāng)Q開始關(guān)斷時，其電流開始下降，而變壓器漏感會阻止這個電流的減小。一部分電流將繼續(xù)通過將要關(guān)斷的開關(guān)管，另一部分則經(jīng)RC緩沖電路并對電容C充電，電阻R的大小與充電電流有關(guān)。Ic的一部分流進(jìn)電容C，可減緩集電極電壓的上升。通過選取足夠大的C，可以減少集電極的上升電壓與下降電流的重疊部分，從而顯著降低開關(guān)管的關(guān)斷損耗，同時還可以抑制集電極漏感尖峰電壓。圖3中的A-C階段為開關(guān)管關(guān)斷階段，C-D為開關(guān)管導(dǎo)通階段。在開關(guān)管關(guān)斷前，電容C兩端電壓為零。在關(guān)斷時刻(B時刻)，C會減緩集電極電壓的上升速度，但同時也被充電到2Vdc(在忽略該時刻的漏感尖峰電壓的情況下)。電容C的大小不僅影響集電極電壓的上升速度，而且決定了電阻R上的能量損耗。在Q關(guān)斷瞬間，C上的電壓為2Vdc，它儲存的能量為0．5C(2Vdc)2焦耳。如果該能量全部消耗在R上，則每周期內(nèi)消耗在R上的能量為：

對限制集電極上升電壓來說，C應(yīng)該越大越好；但從系統(tǒng)效率出發(fā)，C越大，損耗越大，效率越低。因此，必須選擇合適的C，使其既能達(dá)到一定的減緩集電極上升電壓速度的作用，又不至于使系統(tǒng)損耗過大而使效率過低。

在圖3中，由于在下一個關(guān)斷開始時刻(D時刻)必須保證C兩端沒有電壓，所以，在B時刻到D時刻之間的某時間段內(nèi)，C必須放電。實(shí)際上，電容C在C-D這段時間內(nèi)，也可以通過電阻R經(jīng)Q和R構(gòu)成的放電回路進(jìn)行放電。因此，在選擇了一個足夠大的C后，R應(yīng)使C在最小導(dǎo)通時間ton內(nèi)放電至所充電荷的5％以下，這樣則有：

式(1)表明R上的能量損耗是和C成正比的，因而必須選擇合適的C，這樣，如何選擇C就成了設(shè)計(jì)RC緩沖電路的關(guān)鍵，下面介紹一種比較實(shí)用的選擇電容C的方法。

事實(shí)上，當(dāng)Q開始關(guān)斷時，假設(shè)最初的峰值電流Ip的一半流過C，另一半仍然流過逐漸關(guān)斷的Q集電極，同時假設(shè)變壓器中的漏感保持總電流仍然為Ip。那么，通過選擇合適的電容C，以使開關(guān)管集電極電壓在時間tf內(nèi)上升到2Vdc(其中tf為集電極電流從初始值下降到零的時間，可以從開關(guān)管數(shù)據(jù)手冊上查詢)，則有：

因此，從式(1)和式(3)便能計(jì)算出電容C的大小。在確定了C后，而最小導(dǎo)通時間已知，這樣，通過式(2)就可以得到電阻R的大小。

2．1 電路設(shè)計(jì)
圖4所示是一個帶有RC緩沖電路的正激變換器主電路。該主電路參數(shù)為：Np=Nr=43匝。Ns=32匝，開關(guān)頻率f=70 kHz，輸入電壓范圍為直流48～96 V，輸出為直流12 V和直流0．5 A。

開關(guān)管Q為MOSFET，型號為IRF830，其tf一般為30 ns。Dl、D2、D3為快恢復(fù)二極管，其tf很小(通常tf=30 ns)。本設(shè)計(jì)的輸出功率P0=V0I0=6 W，假設(shè)變換器的效率為80％，每一路RC緩沖電路所損耗的功率占輸出功率的1％。這里取Vdc=48 V。

2．2 實(shí)驗(yàn)分析

下面分兩種情況對該設(shè)計(jì)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析，一是初級繞組有緩沖，次級無緩沖；二是初級無緩沖，次級有緩沖。

(1)初級繞組有緩沖，次級無緩沖

該實(shí)驗(yàn)測量的是開關(guān)管Q兩端的漏源電壓，實(shí)驗(yàn)分以下兩種情況：

第一種情況是RS1=1．5 kΩ，CS1不定，輸入直流電壓Vdc為48 V。

其實(shí)驗(yàn)結(jié)果為：在RS1不變的情況下，CSl越大，雖然開關(guān)管Q的漏感尖峰電壓無明顯降低，但它的漏源電壓變得平緩了，這說明在初級開關(guān)管的RC緩沖電路中，CSl應(yīng)該選擇比較小的值。

第二種情況是CSl=33 pF，RS1不定，輸入直流電壓Vdc為48 V。其結(jié)果是：當(dāng)CS1不變時，RS1越大，開關(guān)管Q的漏感尖峰電壓越大(增幅比較小)。

可見，RC緩沖電路中，參數(shù)R的大小對降低漏感尖峰有很大的影響。在選定一個合適的C，同時滿足式(2)時，R應(yīng)該選擇比較小的值。

(2)次級繞組有緩沖，初級無緩沖

本實(shí)驗(yàn)以D2、D3的陰極作為公共端來測量快恢復(fù)二極管的端壓，其結(jié)果是，當(dāng)R不變時，C越大，二極管兩端的漏感尖峰越小。同時理論上，如果C為無窮大時，二極管兩端的電壓中就沒有漏感尖峰。而在實(shí)際中，只需讓二極管兩端電壓的漏感尖峰電壓在其端壓峰值的30％以內(nèi)就可以滿足要求了，這樣同時成本也不會太高。

2．3 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定

通過實(shí)驗(yàn)分析可見，在次級快恢復(fù)二極管的RC緩沖電路中，當(dāng)選擇了適當(dāng)大小的電容C時，在滿足式(2)的情況下，電阻R應(yīng)該選擇得越小越好。最終經(jīng)過實(shí)際調(diào)試，本設(shè)計(jì)選擇的RC緩沖電路參數(shù)為：

初級：RS1=200，CSl=100 pF

次級：RS2=RS3=5l，CS2=CS3=1000 pF

本設(shè)計(jì)的初級開關(guān)管的RC緩沖電路中的C值雖然選得稍微比計(jì)算值大一些，但損耗也不是很大，因此還是可以接受的。相對初級而言，次級快恢復(fù)二極管的RC緩沖電路中的C值就選得比計(jì)算值大得多，系統(tǒng)的損耗必然增大。但是，并聯(lián)在快恢復(fù)二極管兩端的RC緩沖電路主要是為了改善系統(tǒng)輸出性能，因此選擇比較大的C值雖然會使系統(tǒng)的整體效率降低，但二極管兩端的漏感尖峰就減小了很多，而且輸出電壓的紋波也可以達(dá)到指定要求。

根據(jù)以上給出的公式，可以很好而且很方便地選擇出合適的RC緩沖電路。但是在工程應(yīng)用中，應(yīng)該根據(jù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的性能指標(biāo)，通過實(shí)際調(diào)試才能得到真正合適的參數(shù)。有時候，為了達(dá)到系統(tǒng)的性能指標(biāo)，犧牲一定的效率也是必要的?？傊谠O(shè)計(jì)RC緩沖電路參數(shù)時，必須綜合考慮系統(tǒng)性能和效率，最終選擇合適的RC參數(shù)。