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[導讀]摘要:本文提出了一種綠色模式降壓型功率集成開關(guān)電源控制器設計方案。該方案采用了Burst/ PWM 多模式調(diào)制技術(shù),控制變換器在重載下以恒定頻率工作在PWM 模式,而當負載降低

摘要:本文提出了一種綠色模式降壓型功率集成開關(guān)電源控制器設計方案。該方案采用了Burst/ PWM 多模式調(diào)制技術(shù),控制變換器在重載下以恒定頻率工作在PWM 模式,而當負載降低到一定程度時,自動切換到Burst 模式并以降低的恒定頻率工作。 其主要優(yōu)點是減少了開關(guān)損耗, 又不增加片外濾波器的設計復雜度。

0引言

降壓型集成開關(guān)電源控制器廣泛應用于各類便攜式設備中。 近年來,隨著電池供電的便攜式設備,如手機、MP3 播放器、PDA 等性能的提高和功能的日趨豐富,對于開關(guān)電源的效率提出了越來越高的要求。

為提高效率和減少片外元器件, 目前應用的Buck變換器通常集成了功率開關(guān)和同步整流開關(guān)。 同時, 為減小片外電感元件的尺寸以適應便攜式設備的應用,開關(guān)頻率往往設置為幾兆甚至更高的數(shù)量級。 由此帶來的問題是,當變換器工作在輕載條件下, 開關(guān)損耗就變成了主要的功率損耗。 而便攜式設備恰恰常工作于待機狀態(tài)即輕載工作狀態(tài)下,輕載效率對于延長電池的使用壽命至關(guān)重要。 因此,提高輕載效率的問題受到了高度關(guān)注。

解決上述問題的一種常見方法是在輕載情況下降低開關(guān)頻率,從而使得變換器的效率保持在與重載近似的水平上。 這種技術(shù)有PFM/ PWM 多模式調(diào)制、共柵驅(qū)動等,但是它們有一個共同的缺點:開關(guān)頻率隨負載調(diào)制,這使片外濾波器的設計變得相當復雜。

本文提出的綠色模式降壓型功率集成開關(guān)電源控制器芯片采用了Burst/ PWM 多模式調(diào)制技術(shù),控制變換器在重載下以恒定頻率工作在PWM 模式,而當負載降低到一定程度時,自動切換到Burst 模式并以降低的恒定頻率工作。 其主要優(yōu)點是減少了開關(guān)損耗, 又不增加片外濾波器的設計復雜度。 此外,Burst 模式還可以根據(jù)應用的需要,由用戶控制使能或禁止。 并且在模式轉(zhuǎn)換過程中,采用雙基準法實現(xiàn)模式轉(zhuǎn)換的平滑過渡和負載遲滯。 同時,芯片引入片上電流檢測技術(shù)以取代傳統(tǒng)的電阻電流檢測, 在一定程度上減少了功耗。 功率開關(guān)和同步整流開關(guān)的集成也簡化了片外應用電路的設計。

1系統(tǒng)設計

本文提出的綠色模式降壓型開關(guān)電源控制器是一個恒定頻率工作、峰值電流控制模式的Buck 變換器,輸出電壓經(jīng)由片外分壓電阻反饋調(diào)節(jié),功率開關(guān)和同步整流開關(guān)均由片上集成。 系統(tǒng)原理如圖1 所示。

圖1 系統(tǒng)原理圖

1.1 峰值電流PWM控制模式

DC2DC 變換器的控制策略主要有電壓型控制和電流型控制兩種。 與電壓型控制相比,電流型控制策略因具有較好的線性調(diào)整率和較為簡單的補償電路等優(yōu)點而被廣泛采用。

作者提出的綠色模式Buck 變換器在重載條件下工作時,采用峰值電流PWM 控制策略。 通常,根據(jù)電感電流檢測方法的不同,電流型控制又可分為平均電流控制、峰值電流控制、模擬電流控制等不同模式,其中峰值電流控制模式因?qū)斎腚妷汉洼敵鲐撦d變化的瞬態(tài)響應快、具有瞬時峰值電流限流功能等優(yōu)點,應用最為廣泛。

峰值電流控制環(huán)路主要由電流環(huán)和電壓環(huán)構(gòu)成。 控制環(huán)路的工作過程由圖2 所示。 圖中:

V sense = Vin - KIsense (1)

式中 V in是輸入電源電壓;V sense 是電流檢測模塊檢測到的電壓信號;Isense是檢測模塊檢測到的與電感電流成比例的信號。 另外,圖2 中的V peak 信號即為受電壓環(huán)控制的預期要達到的與電感電流峰值相對應的電壓信號。

在每個周期開始時,由時鐘上升沿置位主RS 觸發(fā)器,功率開關(guān)打開,變換器進入充電階段,電感電流上升, Isense 上升而V sense 下降。 當電感電流達到峰值, 即V sense達到V peak時,電流比較器( Icomp ) 的輸出復位RS 觸發(fā)器控制功率開關(guān)關(guān)斷。 這就是電流環(huán)的工作過程。 而電感電流的峰值主要由電壓環(huán)控制。 具體地說,當反饋電壓下降到基準以下時,誤差放大器( EA) 輸出上升,限制電流上升峰值的V peak 電壓隨之下降,于是功率開關(guān)的開啟占空比增大,輸出電壓上升,反之亦然。 其中反饋電壓是由輸出電壓經(jīng)過電阻分壓得到的。

在功率開關(guān)關(guān)斷的時間間隔內(nèi), 傳統(tǒng)的降壓型Buck 變換器采用肖特基二極管作為續(xù)流二極管。 因此,當肖特基二極管導通時,它的導通壓降(典型值013V)引起的功率損耗將是不可避免的。 為了減少導通損耗,引入了同步整流技術(shù)。 同步整流即采用一個同步功率開關(guān)代替整流二極管。 當同步整流開關(guān)導通時,導通電阻一般在100mΩ 以下,以1A 負載為例,此時的導通損耗近似為011W;而對于導通電壓為013V 的肖特基二極管,損耗近似為013W. 可見在中小功率的應用當中,同步整流可以有效地提高開關(guān)電源變換器的效率。

由于同步整流開關(guān)和肖特基二極管之間工作方式的差異,需同時引入一些控制電路和保護電路。

首先,在功率開關(guān)和同步整流開關(guān)兩個開關(guān)轉(zhuǎn)換的瞬間,必須設置一個死區(qū)時間(anti2shoot2thru) 來防止兩個開關(guān)同時導通導致輸入電源短路。 在死區(qū)時間內(nèi),功率開關(guān)和同步整流開關(guān)都關(guān)斷,此時電流由同步整流開關(guān)上寄生的二極管續(xù)流,所以在合理范圍內(nèi)死區(qū)時間越短就越能減少功耗,一般設計在 10ns 左右(1MHz 工作頻率下) .

其次,同步整流開關(guān)不像肖特基二極管那樣只能單向?qū)щ?,當變換器工作在斷續(xù)電流模式下,在下一個周期開始之前,同步整流開關(guān)上的電流就已經(jīng)下降到零并反向,此時,電感電流反向相當于從負載抽電流,導致能量的浪費以及變換器效率的降低。 因此必須設計一個防止同步整流開關(guān)電流反向的檢測電路( rever se) 來檢測電流方向。 本設計是利用檢測SW 點的電壓,當電壓從負變正時,反向電流比較器控制同步整流開關(guān)關(guān)斷。

1.2 Burst 控制模式

在輕載情況下,這個多模式開關(guān)電源控制器還可以控制變換器工作在Burst 模式。 在這種模式下,功率開關(guān)根據(jù)負載情況連續(xù)工作幾個周期再關(guān)斷幾個周期,因此可以有效地減少開關(guān)損耗和降低靜態(tài)功耗。 對于便攜式設備應用來說,輕載情況下的變換器效率是一項非常重要的指標,因此Bur st 控制模式必不可少。 Burst模式工作過程如圖3所示。

1.3 模式轉(zhuǎn)換

在多模式控制的變換器中,由于在輕重載條件下采用不同的控制策略,會在負載變化和模式切換的時候產(chǎn)生一些問題:一是當負載電流正好在所設定的模式切換點附近波動時,會使變換器在兩種工作模式間反復切換,極容易造成工作狀態(tài)不穩(wěn)定;二是在模式切換的瞬間會產(chǎn)生較大的過沖電壓,導致器件損壞。 這是多模式變換器普遍存在的一個嚴重缺陷。 針對這一缺陷,本文提出一種雙基準解決方案,即對PWM 模式和Bur st 模式采用不同的基準電壓,這樣不但可以實現(xiàn)如前所述的模式切換過程中的遲滯功能,且可抑制一部分過沖電壓。 模式切換時的工作原理如圖4所示。

圖4 模式切換時的工作原理

在Bur st 工作模式中,控制器控制輸出電壓略高于PWM 工作模式中的輸出電壓,設計中,Bur st 下限高于EA 基準的016 % ,上限高于EA 基準的117 %. 當負載較重時,變換器工作在PWM 模式,當負載下降到一定值時,電感電流的峰值不再隨著負載的變化而變化,輸出電壓上升,直到達到Bur st 比較器上限時才會控制功率開關(guān)關(guān)斷,變換器進入到Burst 工作模式。 類似,當負載從輕載變到重載,電感電流峰值需要隨著負載變化而調(diào)整時,輸出電壓下降,直到達到EA 基準變換器才回到PWM 工作模式。 這就相當于在模式切換的負載條件之間形成了一個遲滯窗口,窗口的下限是EA 基準,上限是Bur st 比較器上限。 另一方面,設置兩個基準,還可以在模式轉(zhuǎn)換時提供一個電壓余量,起到抑制過沖電壓的作用。

2片上電流檢測

片上電流檢測就是把檢測電感電流的功能集成到控制芯片內(nèi)部,尤其對于功率集成的控制器來說,其意義就顯得更為重要也較易實現(xiàn),且采用片上電流檢測有利于有效簡化外圍應用電路的設計。

電流檢測可以根據(jù)檢測電路的不同位置分為高邊檢測和低邊檢測,對于Buck 電路來說,若檢測對象是流過功率開關(guān)的電流,多采用高邊檢測;但若檢測對象是流過同步整流開關(guān)的電流,就需采用低邊檢測。 以高邊檢測為例,傳統(tǒng)的檢測方法是利用一個小電阻與功率開關(guān)串聯(lián)來檢測流過功率開關(guān)的電流。 但受到工藝的限制,小電阻的阻值精度通常是很低的,且會占用較多的芯片面積。 尤其在低電壓供電的系統(tǒng)中,檢測電阻上的損耗和檢測精度都是嚴重的問題。 因此,本文采用了一種基于電流鏡結(jié)構(gòu)的片上電流檢測技術(shù),與傳統(tǒng)的電阻檢測方法相比,它的精度較高,功率損耗小。

電流檢測電路主要有兩個功能模塊,一是功率開關(guān)電流檢測模塊,二是峰值電流箝位模塊。

功率開關(guān)電流檢測的基本電路原理如圖5 所示。 主要采用電流鏡結(jié)構(gòu),用一個與功率開關(guān)成一定比例的MOS 管來鏡像功率開關(guān)的電流。 圖中PM_P 是功率開關(guān),NM_P 是同步整流開關(guān)。 PMOS 管PM0 和PM_P組成一個簡單電流鏡結(jié)構(gòu)。 運算放大器CSA 的作用是保持PM0 和PM_P 的V DS電壓相等,它是一個兩級折疊式共源共柵結(jié)構(gòu),具有較大的帶寬和較快的響應速度,以達到較高的檢測精度和較大的電流檢測范圍。

PM1 的作用是防止當同步整流開關(guān)通時,CSA + 端短路到地。 如果在功率開關(guān)關(guān)斷的時候CSA + 短路到地,則每個周期功率開關(guān)開始打開的時候,CSA + 需要較長的恢復時間,會影響檢測精度。 另一方面,功率開關(guān)導通時是工作在線性區(qū),因此PM0 和PM_ P 的V DS電壓差對電流鏡的鏡像精度影響較大,所以PM1 必須具有較小V DS值,可以適當?shù)卦龃笏膶掗L比。

在設計中,取PM0 和PM_ P 的寬長比的比值為1 ∶3000 ,因此流過PM0 和PM_ P 的電流比值也為1 ∶3000. 可得檢測電壓V IL 為:

其中6; IL 為流過功率開關(guān)的電流,也直接反映了電感電流的信息。

峰值電流箝位電路原理如圖6 所示,該電路同時也是電壓環(huán)和電流環(huán)的結(jié)合點。 圖中V IL 即為(2) 式中定義,V sense和V peak即為圖3 中所定義。

當變換器工作在重載條件下時,誤差放大器的輸出較高,NM0 導通,V peak 值就會受EA 輸出的調(diào)節(jié)。 假設NM0 導通時工作在飽和區(qū),則:

其中 INM0為流過NM0 的電流,隨誤差放大器輸出的變化而變化。 V sense 和V peak 是輸入到后級電流比較器的信號。

結(jié)合(2) ~ (4) 式,就可以得到電感電流和EA 輸出的關(guān)系式。

當變換器工作在輕載條件下時,誤差放大器輸出較低而不足以使得NM0 導通,此時,V peak 值就不再隨著EA 輸出的變化而調(diào)節(jié)。

此時, (5) 式中INMO可以看作零。

根據(jù)(5) 和(7) 式,可以設計合適的電路參數(shù),以保證在應用所需的負載范圍之內(nèi)誤差放大器不會飽和,同時可以限制最大的負載值,且當負載低于一定值時實現(xiàn)峰值電流箝位控制。

圖6 中的Slop + 和Slop - 兩個節(jié)點主要用來加入斜坡電流,當變換器工作在重載條件下且占空比大于50 %時,則實現(xiàn)斜坡補償?shù)墓δ堋?/P>

3測試結(jié)果

該變換器芯片在115μm BCD 工藝下設計和制造。

圖7 為該變換器芯片的顯微照片。 整個芯片面積為615mm2 ,芯片下部主要是集成的功率開關(guān)和同步整流開關(guān),面積約為2mm2 ,上部為控制器。

測試中應用的Buck 變換器拓撲如圖8 示。 設置工作頻率為1MHz , 輸入電壓范圍2 ~ 7V , 輸出電壓115V. 改變分壓電阻的取值可改變輸出電壓,表1 為一組典型應用下的分壓電阻取值參考。 電路可承受的負載范圍為0~500mA ,足以能滿足一般便攜式設備的應用需求。

表1 不同輸出電壓下的分壓電阻取值

圖9 給出變換器在重載工作條件下的測試結(jié)果,負載電流為300mA. 可看到此時變換器以時鐘頻率穩(wěn)定工作在PWM 模式,測得輸出電壓的紋波為516mV. 圖10 是變換器工作在最大負載500mA 下的測試結(jié)果,可看到變換器依然以恒定頻率穩(wěn)定地工作在PWM 模式下,輸出電壓紋波為616mV ,滿足了設計的負載范圍要求。

圖11 為輕載條件下的測試結(jié)果, 負載電流為50mA. 此時變換器工作在Burst 模式,即以時鐘頻率連續(xù)工作若干周期之后又連續(xù)關(guān)斷若干周期。 負載越低,關(guān)斷的時鐘周期就越多。 此時測得輸出電壓紋波為3912mV. 如前述,紋波電壓的大小主要由片內(nèi)Burst 比較器的遲滯窗口所控制。

圖11 Burst 工作模式測試曲線

圖12 所示是負載跳變時輸出響應的測試結(jié)果。 測試中使負載在50 和300mA 之間跳變,負載變化速率為800mA/μs. 波形顯示,Burst 工作模式下的輸出電壓平均值比PWM 模式下的高20mV ,這是由于在兩種模式下采用了不同基準。 在重載跳變到輕載的過程中,過沖電壓為32mV ,恢復時間為2μs ,較好地實現(xiàn)了對于過沖電壓的抑制,且在兩個周期內(nèi)就可以完成模式轉(zhuǎn)換達到穩(wěn)定狀態(tài),響應速度相當快。

圖12 負載跳變測試曲線

以上即為該變換器的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)測試結(jié)果。 表2 是測試結(jié)果與仿真結(jié)果的比較,測試中不可避免地會有一些測試誤差和寄生參數(shù)的影響,但總體上還是符合設計指標的,即已達到了預期的設計要求。

表2 測試結(jié)果與仿真結(jié)果的比較

圖13 是變換器效率測試曲線,可以看到,當變換器工作在PWM/ Burst 多模式調(diào)制狀態(tài)時,由于在輕載條件下間隔地關(guān)斷功率開關(guān)和不必要的耗電模塊,使得在整個工作負載范圍內(nèi)變換器的效率基本上保持恒定,反映出Burst 控制模式有效減小了輕載時的開關(guān)損耗和靜態(tài)功耗。 而單純的PWM 模式工作(Burst 模式被禁止時) ,變換器的效率在重載時還能維持在一定值,但隨著負載的減小急劇下降,這反映出輕載時PWM 開關(guān)損耗成為主要功耗,也證明輕載時采用Burst 模式對于降低功耗是必要的。

圖13 變換器效率曲線

與通常提高輕載效率的方法相比,本文提出的Burst工作模式, 不僅具有較高的輕載效率, 還體現(xiàn)了與其他方法相比更優(yōu)的負載調(diào)整率,且簡化了外圍應用電路設計的復雜性。

4結(jié)語

本文提出的一種高效率綠色模式降壓型集成開關(guān)電源控制器的設計方案,其特點是采用了PWM 和Burst 交替的多模式控制,有效提高了變換器的效率, 并成功實現(xiàn)了不同模式間的平滑過渡以及過沖電壓的抑制。片上電流檢測技術(shù)的應用進一步降低了芯片的功耗,提高了電源精度。此外,功率開關(guān)和同步整流開關(guān)的集成不僅方便了片上電流檢測技術(shù)的實現(xiàn), 也簡化了應用電路。芯片在115μm BCD 工藝下設計與實現(xiàn),并得到了預期的測試結(jié)果。

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