600W雙管正激變換器中高頻變壓器的設(shè)計方案
1、 引言
在高頻開關(guān)變換器中磁性元件的應(yīng)用非常廣泛,主要有變壓器和電感器兩大類:當變壓器用時,可起電氣隔離、升降壓及磁耦合傳遞能量等作用;當電感器用時,起到儲存能量、平波與濾波等功能。并且其性能的好壞對變換器的性能產(chǎn)生重要影響,特別對整個裝置的效率、體積及重量起舉足輕重的作用。因此,磁性元件的設(shè)計是高頻開關(guān)變換器設(shè)計中的重要環(huán)節(jié)。
高頻開關(guān)變換器中的磁性元件設(shè)計,通常是根據(jù)鐵芯的工作狀態(tài),合理選用鐵芯材料,正確設(shè)計計算磁性元件的鐵芯及繞組參數(shù)。但由于磁性元件所涉及的參數(shù)太多,其工作狀態(tài)不易透徹掌握,因此常規(guī)的設(shè)計方法不能全面反映其實際工作情況和考慮其它因素的影響,也就很難達到所需的性能指標和滿足設(shè)計要求。
針對高頻開關(guān)變換器中的磁性元件設(shè)計的重要性、必要性及其復(fù)雜性,筆者采用IntuSOFt公司的“Magnetics Designer”軟件根據(jù)磁性元件的實際工作情況進行計算設(shè)計,獲得較理想的效果。本文首先介紹了磁性元件設(shè)計中應(yīng)考慮、注意的一些問題,并針對600W雙管正激變換器中的高頻變壓器給出了具體的設(shè)計方法和設(shè)計過程,最后通過仿真加以驗證。
2、 磁性元件設(shè)計中應(yīng)考慮的要點
2.1 鐵芯瞬態(tài)飽和
在高頻開關(guān)變換器啟動瞬間,由于雙倍磁通效應(yīng),其磁性元件的鐵芯可能瞬態(tài)達到飽和,從而產(chǎn)生很大的浪涌電流,導(dǎo)致與磁性元件相連的開關(guān)器件損壞。因此,為防止鐵芯瞬態(tài)飽和,可采用的方法:一是把工作磁感應(yīng)強度值減小,但這樣會降低鐵芯的利用率;二是增加軟啟動環(huán)節(jié),啟動時減小功率管的導(dǎo)通脈沖寬度,然后逐漸增大磁感應(yīng)強度到穩(wěn)態(tài)值。
2.2 繞組的漏感
繞組的漏感對高頻開關(guān)變換器產(chǎn)生很大的負面效應(yīng),影響其正常運行。例如當功率開關(guān)關(guān)斷時,繞組的漏感儲能釋放,在主開關(guān)上產(chǎn)生電壓尖峰,使功率器件電壓應(yīng)力增大;另外,一臺開關(guān)變換器中有多個磁性元件,因而有多個寄生電感,造成嚴重的電磁干擾(EMI)。為減少繞組的漏感,可采取的措施有:一是選擇合適的鐵芯結(jié)構(gòu)和形狀;二是繞組設(shè)計成瘦高型,增加繞組高度,減小繞組厚度;三是繞組采用絞合銅線或?qū)挶°~箔,使銅占因子升高;四是采用分層交叉繞制方法,使繞組耦合緊密。
2.3 集膚效應(yīng)
磁性元件在高頻工作時,導(dǎo)線中通過交變電流會產(chǎn)生集膚效應(yīng),即導(dǎo)線橫截面上的電流分布不均勻,內(nèi)部電流密度小,邊緣部分電流密度大,使導(dǎo)線有效橫截面積減小,電阻增大。為使集膚效應(yīng)的影響減小,導(dǎo)線直徑應(yīng)不大于兩倍滲透深度。
3、 雙管正激變換器中的高頻變壓器設(shè)計
圖1為組合雙管正激變換器的電路原理圖,M1,M2,D1,D2與副邊拓撲構(gòu)成1#雙管正激變換器,M3,M4,D3,D4與副邊拓撲構(gòu)成2#雙管正激變換器。工作時,2#變換器的控制脈沖相對于1#變換器移相了1800,雙路變換器交替工作,向副邊傳輸能量,通過二極管D1,D2或D3,D4向原邊輸入電源回饋能量,實現(xiàn)鐵芯磁復(fù)位。
圖1 組合雙管正激變換器的電路原理圖
下面針對圖1中的高頻變壓器進行具體的分析與設(shè)計,電路的參數(shù)如下:輸入電壓VCC = 12v,輸出電壓Vo = 120v,輸出電流Io = 5A,開關(guān)頻率f = 100K,工作占空比D = 0.45,濾波電感Lf = 50 uH.
3.1 高頻變壓器的磁分析
由于加在變壓器原邊的激磁電壓為單向脈沖,鐵芯的磁狀態(tài)工作于局部磁滯回線上,如圖2所示。當功率管導(dǎo)通時,t∈[0,DT],變壓器原邊正脈沖電壓序列激磁,鐵芯內(nèi)磁感應(yīng)強度B沿局部磁滯回線從Br磁化到Bm;關(guān)斷時,t∈[DT,T],變壓器原邊電壓為零,鐵芯通過二極管實現(xiàn)磁復(fù)位,磁感應(yīng)強度B沿局部磁滯回線從Bm去磁至Br.
圖2 變壓器鐵芯的局部磁滯回線
通過圖2可知,由于鐵芯磁狀態(tài)只在B-H平面第一象限內(nèi)變化,故鐵芯不能充分利用,利用率較低,并且工作于局部磁滯回線,磁導(dǎo)率也較低。因此,對于雙管正激變換器中的高頻變壓器,應(yīng)選擇高Bs、高磁導(dǎo)率、低Br及低損耗的磁性材料。
3.2 高頻變壓器的參數(shù)分析計算
單路變壓器的工作頻率f = 100k ,因此,對于濾波電感其工作頻率為2f = 200k,分析計算可得:
峰峰值電感電流:
其中, VD:續(xù)流二極管壓降,取為0.5v.
電感的平均電流:
電感的最大電流:
電感的最小電流:
變壓器副邊直流電流的平均值:
變壓器副邊交流電流的平均值:
變壓器原邊電壓:
其中,Vmosfet:功率開關(guān)管的導(dǎo)通壓降,取為0.5v.[!--empirenews.page--]
變壓器副邊電壓:
其中,VDW:整流二極管的壓降,也取為0.5v.
原、副邊匝數(shù)比:
變壓器原邊直流電流的平均值:
變壓器原邊交流電流的平均值:
另外,單路變壓器的輸出功率為320W(考慮損耗),最大室溫為25攝氏度,最大溫升為60攝氏度。通過以上的參數(shù)分析計算,得到高頻變壓器的設(shè)計規(guī)格如表一所示:
表一 高頻變壓器的設(shè)計規(guī)格
3.3 高頻變壓器的軟件實現(xiàn)及SpICe模型
根據(jù)表一的設(shè)計規(guī)格,使用Magnetics Designer軟件完成高頻變壓器的自行設(shè)計。首先選取適用的鐵芯與材質(zhì),當輸入工作頻率值后,鐵芯精靈軟件會自動選取適當?shù)蔫F芯尺寸,并由程序自動最佳化處理尺寸大小,然后在變壓器窗口中輸入相關(guān)繞組電壓值與電流值等設(shè)計規(guī)格,進行多次的改進設(shè)計,最后Magnetics Designer會將變壓器的電氣特性與繞組規(guī)格產(chǎn)生完整的輸出報告,以轉(zhuǎn)交給制造商制作高頻變壓器或提供給使用者作設(shè)計參考。
另外,Magnetics Designer軟件可以建立所設(shè)計的高頻變壓器Spice模型,此模型包括所有的鐵芯損與銅損、交流與直流電阻、漏電感與磁化電感和繞組電容等,并且是以子電路的形式實現(xiàn)的,可以很容易的與Pspice電路仿真軟件進行嫁接,實現(xiàn)很完美的仿真。圖1中的高頻變壓器Spice模型子電路清單如下:
*src=“” E42/21/15 (94--036002)
*SYM=Untitled
.SUBCKT Untitled 1 2 3 4
*Copyright(c) IntuSOFt 2000. All rights reserved, redistribution prohibited.
*Fair-Rite, E Ferrite, 75_10100K_25C, E42/21/15 (94--036002)
*exempt 31097 3693 -17580
** ** ** **
Rdc1 N41 N61 372.5u
Lmag N41 2 23.17u
Rcore N41 2 129.5
Rac1 N61 1 372.5u
Lac1 N61 1 1.778n
** ** ** **
L12 N41 in2 51.31n
C1_2 in2 2 -925.1p
C2_23 2 4 9.720p
C3_23 2 N42 18.87p
Efwd2 N82 4 in2 2 12.50
Vsens2 N82 N42
Ffbk2 in2 2 Vsens2 12.50
Rdc2 N42 N62 77.67m
Rac2 N62 3 77.67m
Lac2 N62 3 370.8n
.ENDS
3.4 仿真結(jié)果
為了驗證高頻變壓器的設(shè)計結(jié)果,對圖1所示的組合雙管正激變換器進行了Pspice仿真,其中的高頻變壓器采用Magnetics Designer軟件所生成的Spice模型,主要仿真波形如圖3所示。
圖3 組合雙管正激變換器的主要仿真波形
圖3(a)、圖3(b)分別是變換器輸出電流和輸出電壓的波形,仿真結(jié)果符合設(shè)計要求,并反映了變換器的啟動過程。
4、 結(jié)論
磁性元件是高頻開關(guān)變換器中必不可少的關(guān)鍵器件,它擔負著磁能的傳遞、儲存以及濾波等功能,并且其性能參數(shù)對開關(guān)變換器的性能影響很大,因此磁性元件設(shè)計的重要性是不言而喻的。本文所提出的采用Magnetics Designer軟件對磁性元件進行自行設(shè)計的方法,既反映了磁性元件的實際工作情況,又證實了設(shè)計方案的實用性,具有一定的指導(dǎo)意義和很強的實用價值。